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笔者结合某4跨连续梁桥，采用非线性时程分析方法，对比分析了高烈度区HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座的抗震性能，主要结论如下:
1)E2地震作用下，HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座的整体抗震效果要明显优于板式橡胶支座，而且上部结构产生的地震力在桥墩上近似于平均分配，合理利用了各个桥墩的抗震能力，达到了较好的隔震效果。
2)E2地震作用下，板式橡胶支座出现位移超限且梁端位移较大，无法满足抗震要求，因此在高烈度区，不宜采用板式橡胶支座。
3)HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座结合四氟滑板橡胶支座相比于全部采用高阻尼橡胶支座桥墩受力差不多，但支座、梁端位移会有所增加。

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4)在地震高烈度区连续梁桥抗震设计中，推荐采用高阻尼橡胶支座。骂测
传统的结构抗震以研究结构侧向抗力为主，分析是确定结构在地震动作用下某些特定参数的大值，这些参数包括大位移、延性比和地震抗力等。随着抗震技术的发展，有必要对现有的抗震分析和设计方法进行改进!‘]。基于能量法的抗震设计越来越受到重视。近年来，各国学者已经对传统结构(非隔震建筑结构)非线性地震能量反应分析和基于能量法的抗震设计进行了比较广泛的探讨和研究，但有关基于能量法的结构隔震设计，尤其是桥梁结构隔震设计的研究还很少。本文依据能量平衡原理进行HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座隔震桥梁的抗震设计研究。
在地震作用下，隔震桥梁结构的响应与传统建筑结构和桥梁结构响应的区别在于隔震桥梁结构的塑性变形主要由隔震支座承担。在桥墩没有进入塑性的前提下，由于隔震支座具有双线性特性，因此桥墩与HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座串联系统也具有双线性特性。对于一般的隔震桥梁结构，桥墩刚度k。都远大于隔震支座的等效刚度kb，且多数桥梁的上部结构质量n2s大，下部结构质量n2}小。因此，在桥墩没有进入塑性的前提下，隔震桥梁系统大都可以简化为双线性单自由度系统。以隔震支座的屈服作为双线性单自由度隔震桥梁系统屈服的标志、隔震支座的屈服力F，作为隔震系统的屈服力。如果用k。和ka分别表示隔震支座的屈服前刚度和屈服后刚度(隔震支座屈服比}1=kalk )，则单自由度隔震桥梁系统的屈服前刚度为k} = k}k}l (k} } k} >>隔震桥梁系统的屈服后刚度为kz = kak,}l (ka } k,} )，双线性单自由度隔震桥梁系统的模型如图1所示。

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定义双线性单自由度隔震桥梁系统的位移延性比气一du}dy，其中d，为HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座的屈服位移，d}为系统在地震波作用下的大位移。铅芯橡胶支座的阻尼比与位移延性比Nv相关，假定桥梁结构本身的阻尼比F为500，可以按照文献[10]一文献[ 12]的公式计算得到01- 0. 15, f5,为1到50时隔震桥梁系统的等效阻尼比F。计算结果如图3所示。
应用能量法进行桥梁减隔震设计的关键是要给出合理、实用的地震输入总能量谱。从耗能的角度看，铅芯橡胶支座的位移太小不利于充分发挥其耗能和降低地震力的作用。研究表明，在强震作用下HDR高阻尼隔震橡胶支座、jpz盆式橡胶支座的大延性比可能达到20 ~ 50，本文主要针对30镇Nv镇50的隔震系统进行研究。采用文献[14]的方法计算工类场地7度罕遇地震时隔震系统的地震输入总能量谱，计算中隔震支座刚度硬化比'1取0. 15，桥梁结构本身的阻尼比按照5%计算，隔震系统的等效阻尼比F。按照图3中气ff与刀和拜、的关系取值。图6给出了工类场地7度地震时隔震系统非弹性地震输入能量谱。由于地隔震桥梁的能量破坏准则
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